Peltierelemente – thermoelektrische Module (TEC) für präzises Kühlen und Heizen

Es handelt sich um die drei thermoelektrischen Grundeffekte. Der Seebeck-Effekt beschreibt die Entstehung einer elektrischen Spannung, wenn zwei Verbindungsstellen unterschiedlicher Materialien auf unterschiedlichen Temperaturen gehalten werden – er ist die Grundlage von Thermoelementen und Thermogeneratoren. Der Peltier-Effekt ist dessen Umkehrung: Ein eingeprägter Strom transportiert Wärme von einer Verbindungsstelle zur anderen – er ist die Grundlage der Peltierelemente. Der Thomson-Effekt beschreibt die zusätzliche reversible Wärmeaufnahme oder -abgabe entlang eines einzelnen stromdurchflossenen Leiters, in dem ein Temperaturgradient herrscht; er ist in der praktischen Auslegung von untergeordneter Bedeutung.

Nahezu alle marktüblichen Kühlmodule bestehen aus dotiertem Bismuttellurid (Bi₂Te₃), weil dieses Material im Bereich um Raumtemperatur den besten Kompromiss aus elektrischer Leitfähigkeit und geringer Wärmeleitfähigkeit bietet. Für andere Temperaturbereiche kommen andere Materialsysteme zum Einsatz:

Bi₂Te₃ wird bei rund 150 °C bzw. 230 °C (Hochtemperaturvariante) verarbeitet. Die maximale Einsatztemperatur liegt etwa 30 K unterhalb der jeweiligen Verarbeitungstemperatur.

Ein Thermopaar (Couple) besteht aus je einem p- und einem n-dotierten Halbleiterschenkel, die elektrisch in Reihe und thermisch parallel geschaltet sind. Ein Peltierelement enthält typischerweise 7 bis über 250 solcher Paare. Da alle Paare elektrisch in Reihe liegen, addieren sich ihre Spannungsabfälle: Pro Thermopaar fallen rund 0,12 V ab. Ein Modul mit 127 Paaren hat damit eine Maximalspannung von etwa 15,2 V. Gleiche Kühlleistung lässt sich also entweder mit vielen Paaren bei hoher Spannung und kleinem Strom oder mit wenigen Paaren bei niedriger Spannung und hohem Strom realisieren.

Der Gütefaktor (Figure of Merit) fasst die drei relevanten Materialeigenschaften zusammen:

mit S = Seebeck-Koeffizient, σ = elektrische Leitfähigkeit, λ = Wärmeleitfähigkeit und T = absolute Temperatur. Gute Bi₂Te₃-Module erreichen ZT-Werte um 0,8 bis 1,0. Der Gütefaktor bestimmt unmittelbar das erreichbare ΔT_max – deshalb unterscheiden sich hochwertige und einfache Module bei gleicher Bauform deutlich in der Leistung.

Der COP (Coefficient of Performance, Leistungszahl) ist das Verhältnis aus gepumpter Wärmeleistung zu eingesetzter elektrischer Leistung:

Er entscheidet über Netzteilgröße, Energiekosten und vor allem über die Wärmemenge, die der Kühlkörper abführen muss – denn die Warmseite muss stets Q_h = Q_c + P_el abgeben. Bei kleinem ΔT kann der COP deutlich über 1 liegen, bei großem ΔT fällt er in den Bereich von 0,1 und darunter. Das COP-Maximum liegt in der Regel unterhalb von 50 % des Maximalstroms.

Alle Angaben gelten für eine definierte Warmseitentemperatur – üblicherweise T_h = 300 K (27 °C), in manchen Datenblättern auch 50 °C. Ein Vergleich zweier Module ist nur bei gleicher Bezugstemperatur zulässig.

Beide Werte sind Grenzwerte in zwei entgegengesetzten Betriebspunkten. Q_max gilt bei ΔT = 0 K, also wenn Kalt- und Warmseite gleich warm sind – dann wird keine Temperaturdifferenz erzeugt. ΔT_max gilt bei Q_c = 0 W, also ohne jede Nutzlast. Jeder reale Arbeitspunkt liegt dazwischen: Je mehr Wärme das Modul pumpen soll, desto geringer die erreichbare Temperaturdifferenz. Die Kennlinie Q_c = f(ΔT) verläuft dabei näherungsweise linear zwischen beiden Grenzpunkten.

ΔT_max steigt mit steigender Warmseitentemperatur, weil der Seebeck-Koeffizient und die Materialgüte im relevanten Bereich temperaturabhängig sind. Ein Standardmodul, das bei T_h = 27 °C rund 70 K erreicht, schafft bei T_h = 50 °C etwa 75 K und bei T_h = 80 °C rund 83 K. Das bedeutet aber nicht, dass die Kaltseite dadurch kälter wird – die absolute Kaltseitentemperatur wird trotzdem höher. Für tiefe Zieltemperaturen bleibt eine möglichst kalte Warmseite entscheidend.

Die Datenblattwerte für ΔT_max werden im Vakuum gemessen. An Luft wirken drei parasitäre Wärmepfade von der Warm- auf die Kaltseite zurück: Wärmeleitung durch das Gas zwischen den Schenkeln, freie Konvektion an der Kaltseite und Kondensation von Luftfeuchtigkeit. In der Praxis liegt das erreichbare ΔT an Luft deshalb typischerweise 3 bis 8 K unter dem Datenblattwert, bei kleinen Modulen relativ gesehen mehr. Wer das volle ΔT braucht, arbeitet im evakuierten oder trockenen Schutzgas-Gehäuse.

Geeignet ist jedes Modul, das die geforderte Kühlleistung bei der geforderten Temperaturdifferenz überhaupt erbringt – davon gibt es meist mehrere. Optimal ist dasjenige, das die Aufgabe mit dem besten COP, also der geringsten elektrischen Leistung und damit dem kleinsten Kühlkörper und Netzteil, löst. Das optimale Modul ist fast immer etwas größer als das gerade noch geeignete und wird deutlich unterhalb von I_max betrieben. Wir prüfen diesen Punkt in der Beratung standardmäßig mit.

Üblich und sinnvoll sind 50 bis 75 % von I_max/U_max. Der Grund: Die Kühlleistung nähert sich ihrem Maximum exponentiell an – die letzten rund 30 % erkauft man mit überproportional viel elektrischer Leistung, die als Joule'sche Wärme zusätzlich über den Kühlkörper abgeführt werden muss. Wer maximale Effizienz will, geht unter 50 % I_max; wer maximale Wärmepumpleistung im engen Bauraum braucht, geht höher – auf Kosten von Effizienz und Lebensdauer.

Für eine belastbare Auslegung benötigen wir neun Angaben:

1. Geforderte Temperatur des zu kühlenden Objekts (T_c)
2. Abzuführende Wärmemenge (aktive Verlustleistung, Q_c)
3. Geforderte Abkühl- bzw. Reaktionszeit
4. Umgebungstemperatur und deren Schwankungsbreite
5. Parasitäre Wärmelasten durch Leitung, Konvektion und Strahlung
6. Verfügbarer Bauraum für Modul und Kühlkörper
7. Verfügbare elektrische Leistung (Spannung, Strom)
8. Geforderte Regelgenauigkeit
9. Art der Wärmeabfuhr und erwartete Warmseitentemperatur (T_h)

Die Auslegung ist ein iteratives Verfahren, weil die Warmseitentemperatur von der elektrischen Leistung abhängt – und die elektrische Leistung wiederum von der Temperaturdifferenz. Vorgehen in sechs Schritten:

1. Warmseitentemperatur abschätzen: T_h = T_umg + (Q_c + P_el) · R_{th,Kühlkörper}
2. Temperaturdifferenz bilden: ΔT = T_h − T_c
3. Im Q_c-Kennlinienfeld bei diesem ΔT den benötigten Strom ablesen
4. Im U-I-Kennlinienfeld die zugehörige Spannung ablesen → tatsächliches P_el = U · I
5. T_h mit dem tatsächlichen P_el neu berechnen
6. Schritte 2–5 wiederholen, bis sich T_h um weniger als 0,1 K ändert

Rechenbeispiel

Gegeben: Nutzlast Q_c = 20 W, Zieltemperatur T_c = 5 °C, Umgebung T_umg = 25 °C, Lüfterkühlkörper mit R_th = 0,35 K/W.

Das Verfahren konvergiert nach vier Durchläufen: Das Modul muss 20 W bei ΔT ≈ 40 K pumpen und benötigt dafür rund 37,5 W elektrisch – der Kühlkörper muss also knapp 58 W abführen, nicht 20 W. Der COP liegt bei 0,53.

Maßgeblich ist der zulässige thermische Widerstand:

Aus dem Beispiel oben: Soll T_h 45 °C nicht überschreiten, ergibt sich bei 25 °C Umgebung und 57,5 W Abwärme R_th ≤ 0,35 K/W. Zur Orientierung:

Anblasen von vorn auf den Kühlkörperboden ist am wirksamsten, weil dort die höchste Wärmestromdichte anliegt. Passende Luft- und Flüssigkeitskühlkörper sowie komplette Peltieraggregate finden Sie unter Temperaturmanagement.

Neben der aktiven Nutzlast wirken drei parasitäre Wärmeeinträge auf die Kaltseite. Bei kleinen Modulen dominieren sie die Auslegung oft:

1. Wärmeleitung über Anschlussdrähte und Halterungen

Beispiel: zwei Kupferlitzen 0,5 mm² (AWG 20), 50 mm frei, λ_Cu = 400 W/(m·K), ΔT = 40 K → 0,32 W. Bei einem Miniaturmodul mit Q_max = 1 W sind das bereits 30 % der Leistung. Abhilfe: dünnere Litzen, Manganin- oder Konstantandraht, längere freie Länge, thermische Ankopplung der Drähte an eine Zwischenstufe.

2. Konvektion an der Kaltseite

Beispiel: 10 cm² Kaltfläche, ΔT = 40 K → 0,2 bis 0,4 W.

3. Wärmestrahlung

Beispiel: 10 cm², ε = 0,9, T_h = 25 °C, T_c = −15 °C → rund 0,18 W. Abhilfe: blanke, polierte Metalloberflächen (niedriges ε) und Strahlungsschilde.

Die abzukühlende Masse benötigt zusätzlich zur stationären Last eine transiente Leistung:

Beispiel: 100 g Aluminium (c_p = 900 J/(kg·K)) sollen in 60 s um 20 K abgekühlt werden → 30 W zusätzlich. Wird eine Phasenumwandlung durchlaufen (z. B. Wasser/Eis), kommt die Schmelzwärme hinzu. Kurze Abkühlzeiten sind fast immer der teuerste Teil einer Spezifikation – prüfen Sie, ob die Zeitvorgabe wirklich erforderlich ist.

Ja. Für größere Flächen oder höhere Lasten werden mehrere Module thermisch parallel (nebeneinander zwischen Kühlkörper und Kühlplatte) und elektrisch in Reihe geschaltet. So führen alle Module denselben Strom und arbeiten im gleichen Arbeitspunkt. Voraussetzungen:

• Module aus derselben Fertigungscharge mit enger Höhentoleranz (±0,03 mm)
• gleichmäßiger Anpressdruck über alle Module – möglichst über eine gemeinsame, steife Druckplatte
• ausreichend Abstand zwischen den Modulen, damit die Kühlplatte nicht verspannt

Eine elektrische Parallelschaltung ist zu vermeiden: Kleinste Widerstandsunterschiede führen zu ungleicher Stromaufteilung.

Sobald die geforderte Temperaturdifferenz oberhalb dessen liegt, was einstufig sinnvoll erreichbar ist – also etwa ab 65 bis 70 K unter Last. Bei einer Kaskade sitzt eine kleinere obere Stufe auf einer größeren unteren Stufe, die deren gesamte Abwärme abführen muss. Typische Richtwerte:

Faustregel: Jede weitere Stufe bringt etwa 20 bis 25 K zusätzlich, kostet aber grob den Faktor 3 bis 5 an Wärmepumpleistung. Unsere Kaskadentypen finden Sie im Katalog.

Bei großen Modulen mit moderater Wärmestromdichte ist der Unterschied gering, weil der Keramikanteil am Gesamtwiderstand klein bleibt. Bei Miniaturmodulen mit hoher Leistungsdichte kann AlN dagegen mehrere Kelvin an nutzbarem ΔT bringen – dort lohnt der Aufpreis.

Entscheidend ist das Aspektverhältnis aus Schenkelhöhe und Querschnittsfläche. Kurze, dicke Schenkel führen zu niedrigem elektrischem Widerstand und hohen Strömen bei kleiner Spannung – aber auch zu höherem Wärmerückfluss. Lange, dünne Schenkel liefern höhere Spannung bei kleinem Strom und ein besseres ΔT, sind aber mechanisch empfindlicher und bauen höher. Bei gleicher Grundfläche gilt grob: niedrige Bauhöhe = mehr Q_c je Fläche, höhere Bauhöhe = besseres ΔT und besserer COP.

Standardmodule werden üblicherweise mit ±0,3 mm gefertigt. Für Anwendungen, in denen mehrere Module gemeinsam zwischen Kühlkörper und Kühlplatte geklemmt werden oder in denen eine definierte Klemmkraft erforderlich ist, sind geläppte Ausführungen mit ±0,03 mm verfügbar. Bitte geben Sie die geforderte Toleranz bei der Anfrage mit an – sie ist preisrelevant.

Die Schenkel sind mit den Kupferbrücken verlötet. Das verwendete Lot begrenzt die zulässige Temperatur des gesamten Moduls:

Die zulässige Temperatur liegt jeweils 20 bis 30 K unter dem Schmelzpunkt. Unabhängig davon gilt: Im Dauerbetrieb oberhalb von 120 °C diffundiert Kupfer in das Halbleitermaterial und das Modul verliert dauerhaft an Leistung. Wird ein Modul in eine Baugruppe eingelötet, muss das Prozessprofil (Reflow, Handlötung) zum Innenlot passen – bitte vorab abstimmen.

Miniatur- und Mikromodule sind ab wenigen Quadratmillimetern Grundfläche und Bauhöhen unter 1 mm verfügbar, teilweise mit nur 7 Thermopaaren. Sie werden typischerweise in TO-Gehäuse (TO-8, TO-56, Butterfly) integriert, um Laserdioden, IR-Detektoren oder Sensoren zu stabilisieren. Zu beachten: Bei diesen Baugrößen dominieren die parasitären Wärmelasten (siehe oben) und die mechanische Belastbarkeit ist begrenzt. Siehe Miniaturtypen.

Bei Dünnschichtmodulen wird das thermoelektrische Material als Schicht abgeschieden statt aus Blöcken („Bulk“) gesägt. Vorteile sind sehr geringe Bauhöhe und extrem kurze Reaktionszeiten im Millisekundenbereich, was sie für schnell getaktete Anwendungen interessant macht. Nachteile: geringe absolute Wärmepumpleistung, meist kleineres ΔT und deutlich höhere Kosten. Für die überwiegende Mehrheit der Kühlaufgaben ist Bulk-Technologie die wirtschaftlichere Wahl.

Die zentrale Bohrung erlaubt es, einen Strahlengang, einen Sensor, eine Welle oder eine Verschraubung mittig durch das Modul zu führen. Typische Anwendungen sind optische Aufbauten, Detektorkühlung und Kühlplatten, die mittig verschraubt werden müssen. Zu beachten: Die Bohrung reduziert die aktive Fläche und damit Q_c; zudem darf die Verschraubung keine Scherkräfte einleiten. Siehe Typen mit Bohrung.

Ja. NTC-Thermistoren können direkt auf die Kaltseitenkeramik aufgebracht und mitverdrahtet werden. Das verkürzt den Regelpfad erheblich, weil der Sensor unmittelbar an der geregelten Fläche sitzt statt irgendwo im Aufbau. Für präzise Messungen empfiehlt sich die Vierleitermessung, da bei dünnen Anschlussdrähten der Leitungswiderstand sonst in das Messergebnis eingeht. Auch auf mehrstufigen Modulen ist die Sensorintegration möglich. Solche Ausführungen laufen als Sondertypen – bitte anfragen.

Empfohlen sind 3 bis 8 kg/cm² (rund 30 bis 80 N/cm²). In diesem Bereich ist der thermische Übergangswiderstand bereits deutlich abgesenkt, ohne das Modul mechanisch zu überfordern. Als konstruktive Obergrenze gilt 15 kg/cm² (etwa 200 psi); mechanisch versagen gute Module zwar erst weit darüber, doch oberhalb dieses Werts bringt zusätzlicher Druck thermisch nichts mehr und erhöht nur das Bruchrisiko. Entscheidend ist weniger der Absolutwert als die gleichmäßige Verteilung: Federbelastete Schrauben mit steifer Druckplatte sind starren Verschraubungen vorzuziehen.

Grundsätzlich ja, aber mit Einschränkungen:

• Klemmen ist die Standardlösung und für Temperaturwechsel sowie Schock und Vibration die robusteste Variante.
• Kleben mit wärmeleitfähigem Kleber ist sinnvoll, wenn eine Verschraubung konstruktiv nicht möglich ist. Bei Epoxidklebern die Aushärtetemperatur beachten – sie darf das Innenlot nicht gefährden.
• Auflöten ist nur bei beidseitig metallisierten Modulen möglich und praktisch auf kleine Bauformen bis etwa 12 × 12 mm beschränkt.

Bei starrer Verbindung auf beiden Seiten (Kleben oder Löten) in Verbindung mit großen Temperaturwechseln entstehen erhebliche Scherspannungen – dann ist Klemmen vorzuziehen.

Kalt- und Warmseite eines Peltierelements arbeiten bei stark unterschiedlichen Temperaturen. Haben die angrenzenden Bauteile einen anderen Wärmeausdehnungskoeffizienten (CTE) als die Keramik, entstehen Scherspannungen – besonders an den Ecken des Moduls, wo der Abstand zur Mitte am größten ist. Gegenmaßnahmen:

• CTE-nahe Werkstoffe wählen (Al₂O₃ ≈ 7 · 10⁻⁶ /K; Kupfer ≈ 17, Aluminium ≈ 23 · 10⁻⁶ /K)
• starre Verbindung nur auf einer Seite, die andere Seite klemmen oder mit nachgiebigem Interface versehen
• Eckbereiche der Klebe- bzw. Lötfläche freilassen, sodass die Ecken sich frei bewegen können
• möglichst kleine Module verwenden – der Versatz wächst linear mit der Kantenlänge

Ja, geringfügig. Im Betrieb dehnt sich die Warmseite aus, während die Kaltseite schrumpft – die Gesamthöhe ändert sich dadurch typischerweise im Bereich weniger Mikrometer bis einige Hundertstelmillimeter, abhängig von Bauhöhe und ΔT. Für vorgespannte Aufbauten mit engen Toleranzen, optische Justagen und federbelastete Klemmungen ist dieser Effekt einzurechnen.

Druckkräfte senkrecht zur Fläche sind unkritisch, solange sie gleichmäßig eingeleitet werden (siehe oben). Scherkräfte parallel zur Fläche sind dagegen kritisch und müssen konstruktiv ferngehalten werden – sie belasten die Lötstellen der Schenkel direkt. Auch die Anschlusslitzen dürfen keine Zugkräfte aufnehmen: Sie sind auf der Keramik verlötet und lösen sich bei Zug oder wiederholtem Biegen. Litzen deshalb in unmittelbarer Nähe des Moduls zugentlasten.

Bei korrektem Anschluss der Versorgungsspannung wird immer die Seite warm, auf der die Drähte angelötet sind. Diese Seite gehört an den Kühlkörper. Durch Umpolen vertauschen sich Kalt- und Warmseite – für den Heizbetrieb ist das zulässig, die Baugruppe muss dann aber für beide Fälle thermisch ausgelegt sein.

Peltierelemente sind eine ohmsche Gleichstromlast mit einem positiven Temperaturkoeffizienten des Widerstands von rund 0,5 % je K. Entscheidend ist die Restwelligkeit der Versorgung:

Hintergrund: Der Wechselanteil erzeugt Joule'sche Wärme, trägt aber nichts zum Wärmetransport bei – das erreichbare ΔT sinkt. In messtechnischen Aufbauten kommt hinzu, dass Wechselanteile auf den Modulleitungen die Messsignale stören können, obwohl das Peltierelement selbst elektrisch sehr ruhig ist.

Ja, PWM ist gängig und kostengünstig, kostet aber Leistung: Der pulsförmige Strom erzeugt mehr Joule'sche Wärme als ein Gleichstrom gleicher mittlerer Leistung, sodass ΔT und COP messbar zurückgehen. Empfehlungen:

• ausreichend hohe Taktfrequenz wählen (üblich > 1 kHz), damit das Modul thermisch integriert
• Ausgangsfilter (LC) vorsehen – damit nähert sich das Verhalten dem einer Linearversorgung an
• bei höchsten Anforderungen an ΔT und Stabilität: lineare, stromgeregelte Endstufe

Passende Regler finden Sie unter Peltier-Temperaturregler.

Jeder EIN/AUS-Zyklus ist ein vollständiger Thermozyklus für das Modul: Die Schenkel und Lötstellen dehnen sich aus und ziehen sich wieder zusammen. Thermozyklen sind der mit Abstand dominierende Verschleißmechanismus von Peltierelementen – im stationären Betrieb liegt die MTBF über 200.000 Stunden, im harten Zyklenbetrieb dagegen bei einigen zehntausend Zyklen. Eine analoge Regelung oder ein kurzes, hochfrequentes Pulsen ist deshalb mechanisch deutlich schonender und verlängert die Lebensdauer erheblich.

Sobald die Kaltseite den Taupunkt der Umgebungsluft unterschreitet, schlägt sich Feuchtigkeit nieder. Das führt zu Korrosion der inneren Kupferbrücken, zu Kriechströmen und im Extremfall zum Kurzschluss. Zur Orientierung: Bei 25 °C und 50 % relativer Luftfeuchte liegt der Taupunkt bei rund 14 °C, bei 70 % r. F. bereits bei etwa 19 °C. Maßnahmen, in der Reihenfolge ihrer Wirksamkeit:

1. Kaltbereich kapseln und trockenes Schutzgas verwenden oder evakuieren
2. Modul umlaufend versiegeln (Silikon oder Epoxid) und Randzone zusätzlich mit geschlossenzelligem Schaumband abdichten
3. Kondensatableitung konstruktiv vorsehen, wenn Kondensation unvermeidbar ist

Eine Versiegelung kostet rund 3 bis 4 % Leistung durch Wärmerückkopplung über das Dichtmaterial und sollte deshalb nur dort eingesetzt werden, wo sie nötig ist.

Im Vakuum arbeiten Peltierelemente sogar besser, weil Konvektion und Gaswärmeleitung als parasitäre Pfade entfallen. Zu beachten ist jedoch die Ausgasung: Für Hoch- und Ultrahochvakuum sind unversiegelte Module zu wählen, da Silikon- und teilweise auch Epoxidversiegelungen ausgasen. Ebenso sind Wärmeleitpasten durch trockene Interfaces (Graphitfolie, Indiumfolie, metallische Direktverbindung) zu ersetzen. Bitte sprechen Sie UHV-Anwendungen mit uns ab – hier ist die Materialauswahl entscheidend.

Bei konstantem Betrieb ohne nennenswerte Temperaturwechsel liegt die MTBF über 200.000 Stunden – das entspricht mehr als 20 Jahren Dauerbetrieb. Peltierelemente haben keine beweglichen Teile, kein Kältemittel und keinen Verschleiß im klassischen Sinne. Die Lebensdauer wird praktisch ausschließlich durch Thermozyklen, Überhitzung und Feuchteeintrag begrenzt.

Das hängt von vier Faktoren ab: Anzahl der Zyklen, Höhe des Temperaturhubs, absolute Obergrenze und Änderungsgeschwindigkeit. Typische Prüfergebnisse hochwertiger Module:

Wichtig: Module mit höherer Temperaturklasse (z. B. 200 °C) sind auch bei Zyklen weit unterhalb ihrer Grenztemperatur deutlich zyklenfester. Kleinere Module (Kantenlänge ≤ 30 mm) verhalten sich bei Thermozyklen besser als große. Für ausgeprägten Wechselbetrieb empfehlen wir unsere Cyclermodule.

Deutlich weniger, als oft angenommen. Bei Dauerbelastung mit 150 °C wurde über 42 Monate folgende Degradation gemessen: rund 2,5 % Verlust an ΔT_max in den ersten 12 Monaten, danach weitere 1,3 % über 30 Monate, wobei sich die Materialparameter stabilisieren. Die Alterung verläuft also degressiv, nicht linear. Kritisch wird es erst oberhalb von 120 °C Dauerbetrieb durch Kupferdiffusion und in der Nähe des Innenlot-Schmelzpunkts.

Eine hohe Umgebungstemperatur hebt die Warmseitentemperatur und damit die mittlere Betriebstemperatur aller Lötstellen an – die Alterungsprozesse beschleunigen sich. Gleichzeitig muss das Modul für dasselbe ΔT härter arbeiten, was die Joule'sche Wärme und den Strom erhöht. Ein gut dimensionierter Kühlkörper ist damit nicht nur eine Leistungs-, sondern vor allem eine Lebensdauerfrage.

An der ersten Ziffer der Baureihe:

Näherungsweise ja. Bei uwe-Standardmodulen beansprucht ein Thermopaar rund 12,8 mm² Grundfläche. Damit gilt:

Beispiele: 63 Paare ≈ 806 mm² ≈ 40 × 20 mm; 127 Paare ≈ 1.626 mm² ≈ 40 × 40 mm. Die tatsächliche Kantenlänge entnehmen Sie bitte dem Datenblatt – insbesondere bei Miniatur-, Kaskaden- und Bohrungstypen weicht die Packungsdichte ab.

Der Buchstabe ist ein interner Konfigurationscode von uwe electronic. Für die Spezifikation des Moduls ist er ohne Bedeutung – zwei Module mit identischen übrigen Feldern sind funktional gleichwertig.

Hinweis: Die Versiegelung ist nicht in jeder Typenbezeichnung codiert. Maßgeblich sind im Zweifelsfall das Datenblatt beziehungsweise unsere Lager- und Bestellliste.

Standard sind je nach Baureihe 120 mm oder 133 mm. Abweichende Längen werden als dreistellige Millimeterangabe angehängt, zum Beispiel -450 für 450 mm oder -150 für 150 mm.

Aus 127 Paaren × ca. 0,12 V folgt außerdem eine Maximalspannung von rund 15,2 V.